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新聞詳情
上自儀對火力發(fā)電廠凝汽器對較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀誤差解析和處理的技巧 上海市某郊區(qū)發(fā)電廠將機(jī)組凝汽器補(bǔ)水管道上原有的差壓式流量計(jì)更換為，較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀提高凝補(bǔ)水流量測量結(jié)果的準(zhǔn)確性，記錄并分析了不同工況下的測量結(jié)果。重點(diǎn)研究并解決了測量過程中高真空較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀結(jié)水注入流量測量的干擾。結(jié)果表明當(dāng)測點(diǎn)合理時，?較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀能夠提高準(zhǔn)確度。 上海市火電廠較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀補(bǔ)水流量測量的準(zhǔn)確性對日常監(jiān)視和火電廠經(jīng)濟(jì)性計(jì)算具有重要意義。某發(fā)電廠將機(jī)組凝汽器補(bǔ)水管道上原有的差壓式流量計(jì)更換為較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀?，提高凝補(bǔ)水流量測量結(jié)果的準(zhǔn)確性，記錄并分析了不同工況下的測量結(jié)果。重點(diǎn)研究并解決了測量過程中高真空冷凝器對凝結(jié)水注入流量測量的干擾。結(jié)果表明當(dāng)測點(diǎn)合理時，超聲波流量計(jì)能夠提高準(zhǔn)確度。 1 較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀凝補(bǔ)水系統(tǒng) （1）凝補(bǔ)水系統(tǒng)。由于泄漏、蒸汽、抽汽、吹灰、疏水等現(xiàn)象的影響，在火電廠蒸汽冷凝器的正常運(yùn)行過程中，冷凝器供水的流量總有不同程度的損失 [1] 。為了保證汽輪機(jī)的正常運(yùn)行，確?；痣姀S的運(yùn)行安全，必須保持鍋爐給水流量充足，凝汽器水位穩(wěn)定，并在機(jī)組運(yùn)行階段對凝汽器進(jìn)行水化和監(jiān)測。凝汽器補(bǔ)水可分為機(jī)組正常運(yùn)行和機(jī)組啟動停止兩種工況。凝結(jié)和水化過程（凝汽器水化的簡稱）如圖 1 所示。  在機(jī)組啟動和停止階段，冷凝水箱中的補(bǔ)給水帶動冷凝器通過補(bǔ)給泵，同時打開再循環(huán)電門，確保冷凝水泵的流量充足，避免水泵發(fā)生空泡現(xiàn)象。當(dāng)機(jī)組正常運(yùn)作時，然后將再循環(huán)電動門關(guān)閉。為了控制火電站的能耗率，提高經(jīng)濟(jì)效益，冷凝水泵停止和冷凝器自然補(bǔ)充水，正壓之間的差壓頭（8 m），水冷凝水箱和冷凝器負(fù)壓。 （2）流量問題。 某電廠的原較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀為差壓流量計(jì)，B-C 段管道布置如圖 1 。采樣端口位于管道的中心線。在機(jī)組正常運(yùn)行時，凝結(jié)水回注泵關(guān)閉，凝結(jié)水回注壓力低，Q 小，由于管道較厚，所測管內(nèi)的流動體無法達(dá)到中心線位置，Q 往往得不到檢測；由于管道較厚，管道內(nèi)流速較慢，在機(jī)組啟動停止階段，較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀?水位調(diào)節(jié)閥一般開小，采樣點(diǎn)測得的差壓小，檢測不準(zhǔn)確，波動大，延時大等問題。 2 較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀介紹及測點(diǎn)選取 （1）裝置結(jié)構(gòu)。圖 2  裝置結(jié)構(gòu)，超聲波傳感器是通過聲楔固定在流動管道壁面上的兩個超聲振蕩器，也是超聲波的傳輸和接收元件，超聲波脈沖通過壓電效應(yīng)和電致伸縮效應(yīng)轉(zhuǎn)化為電脈沖信號。當(dāng)變送器為傳感器供電時，接收傳感器返回的電脈沖信號并對其進(jìn)行多次處理。信號經(jīng)過轉(zhuǎn)換和計(jì)算后，發(fā)送到發(fā)射機(jī)的本地顯示屏，顯示 V、Q 等信息。處理后的信號通過發(fā)射機(jī)傳輸?shù)?DCS（分散控制系統(tǒng)）。 （2）較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀測量的原理。Q 測量方法主要有壓差型、速度型、質(zhì)量型等，超聲波是速度型的一種。通過測量發(fā)射和接收信號的相位差、時間差以及頻率差，計(jì)算出被測流體的速度。超聲波信號沿介質(zhì)流動方向在管道中交替?zhèn)鬏?。管流中傳輸信號，傳播速度的方向速度小于?fù)方向的傳播速度。兩個傳感器信號會有時差,時差測量 ΔT，可以計(jì)算管道內(nèi)介質(zhì)的平均速度。 （3）選取測量位置。為減少環(huán)境因素對 Q 測量的影響，測量點(diǎn)應(yīng)盡量遠(yuǎn)離泵、閥、彎管、D-E 管等場所，并在各斷面彎管周圍。為了避免對流體管道的不滿管，應(yīng)定位測量點(diǎn)以避免管道的損失，低負(fù)荷下的管道可能是粗管，如 B-C 管、C-D 段。同時，受再循環(huán)流動的影響，A-B 管道不可取。為了確保安裝和例行檢查和維護(hù)安裝的流量計(jì)位置不應(yīng)該過高，除了F-G 段管道（高度：7 m）。所以,通過綜合考量,測點(diǎn)斷面管道 E-F，E 和肘部的高度是 3 m（圖 1）。 3 運(yùn)行狀況及異常原因分析 （1）較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀運(yùn)行情況。① 機(jī)組啟停階段流量計(jì)的運(yùn)行狀況 。機(jī)組啟停時，凝水泵投入運(yùn)行，凝汽器內(nèi)壓力為大氣壓。在這一階段，較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀?的水位調(diào)節(jié)閥關(guān)閉到全開，再回到全開。冷凝水流量隨閥口變化的測量結(jié)果如圖 3 所示。  較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀的水位在調(diào)節(jié)閥處于自動狀態(tài)，分析兩小時內(nèi) Q 隨閥門的開度變化的測量值變化情況。② 機(jī)組運(yùn)行階段流量計(jì)的運(yùn)行狀況。機(jī)組運(yùn)行過程中，凝補(bǔ)水水泵關(guān)閉，冷凝器內(nèi)形成高真空。在測點(diǎn)1進(jìn)行測量時，發(fā)現(xiàn)兩種流量計(jì)的測量結(jié)果均有較大波動或無數(shù)據(jù)等異?，F(xiàn)象，測量結(jié)果完全不可取。調(diào)整手持式流量計(jì)在整個管道 E-F 段的測量位置仍然不能得到正常的有效測量值。 （2）異常原因分析。在機(jī)組從啟動停止過渡到正常運(yùn)行過程中，沒有改變較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀測點(diǎn)和參數(shù)設(shè)置，變化的只有運(yùn)行狀態(tài)。在工況變化過程中，凝結(jié)水化的運(yùn)行參數(shù)主要變化如下：?較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀補(bǔ)充泵出口管壓力的變化，凝汽器工作引起的凝汽器壓力變化。針對上面參數(shù)進(jìn)做了分析得出結(jié)論，凝結(jié)水 Q 的變化不超過流量計(jì)的量程，Q 的變化不是流量計(jì)不能正常工作的原因。 另外兩個參數(shù)可能會影響較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀的正常運(yùn)作，凝補(bǔ)水泵的停運(yùn)及出口母管壓力的降低可能會導(dǎo)致管道中流體不滿管。機(jī)組運(yùn)行階段冷凝器的高真空會導(dǎo)致管道內(nèi)的冷凝、水化和汽化，干擾流量計(jì)的正常運(yùn)行。從 F -C 點(diǎn)，與 B-C 段的管道比這更薄，E-F 段管是上升直管,和測量點(diǎn)的彎管（從彎管測定點(diǎn)的距離大約是 19 倍管道直徑），可以基本上消除原因,管道中的流體不滿管。 在環(huán)境溫度為 30℃，環(huán)境壓力 97.07 KPa，1 kg的水完全蒸發(fā)所需卷 29 m 3 。在管道流量為 40 t /h 時，每秒流經(jīng) E-F 管段的凝結(jié)水質(zhì)量大約為 11.11 kg，完全汽化所需體積就約為 322 m 3 ；較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀有超過 322 m 3的空間，和部分水蒸氣冷凝和蒸發(fā)后的真空泵。另一部分是由循環(huán)水冷卻成液體一起低壓缸排汽，然后由 較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀水泵加壓提供優(yōu)良的處理系統(tǒng)，創(chuàng)造充分條件的不斷蒸發(fā)冷凝液和水?？拷鞴艿啦糠值膶?shí)際參數(shù)水合物（30℃@94.0 kPa）和臨界狀態(tài)參數(shù)已經(jīng)非常接近，靠近濕飽和狀態(tài),所以在單元操作階段，凝結(jié)在E - F 補(bǔ)水管將強(qiáng)烈的蒸發(fā)，異常 Q 檢測的根源。 4 結(jié)語 實(shí)際過程中，凝補(bǔ)水 Q 測點(diǎn)位置選取，應(yīng)排除較窄的微波脈沖26G高頻雷達(dá)液位測量儀真空對流量計(jì)檢測的干擾。超聲波流量計(jì)檢測結(jié)果精度高，靈敏度高，穩(wěn)定性可靠，為操作人員的日常監(jiān)測、補(bǔ)水率和機(jī)組經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提供了有效的參考。
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